钢骨架塑料复合管道虽然具有一些钢管的特性但它还是一种柔性管道北京钢丝网骨架复合管这种管道在地下安装时受到过大载荷时会产生变形。因此设计及安装人员应在管的周围利用土壤建造一个支撑材料层使挠度维持在管材允许的挠变形范围之内。 通常支撑层是用坚硬、稳定的材料绕管而建这个层叫“填充” 。填充所提供的支撑力的大小与其刚度成正比。因此经常压实填充材料。并且由于管上填充材料的成拱作用大大减少了管道所受的载荷。也就是说由于管道上及管道周围填充应力的重新分配而导致了载荷偏离管道管上的填充物刚度越大成拱越好。 设计及安装人员不仅应考虑填充材料而且考虑北京钢丝网骨架复合管填料周围的原状土和地下水。当遇到软粘土及湿、松淤或沙子时沟槽会不稳定在开挖中会发生滑坍及疏松。如果地下水位超过管顶为提供**管道支撑二次原始回填应在初次原始回填完成后立即进行。只要对这些因素进行适当的处理就可以安装管道并能将挠北京钢丝网骨架复合管度控制在允许范围之内。 6.2.2.2.2 挠度控制 由于回填土影响钢骨架塑料复合管道的承载能力获得了很大的提高。管道承载时由于管壁的水平向外运动载荷被传到管外的回填土中从而产生了被动土抗力这种抗力阻止了管道的进一步挠曲并为垂直载荷提供了支撑力。填土的抗力大小直接受安装情况的影响填充材料越坚硬管的挠度越小。填充与管的这种结合被称为管/土体系。 钢骨架塑料复合管道的挠度是由两部分组成使用挠度和安装挠度。使用挠度是指垂直径的减小反映了在承受土和其它载荷时已建成的管/土体系的调节程度。安装挠度是指管道垂直直径的增大或减少 垂直管径的增大通常是由于管道旁边填料在压实的过程中产生的一定程度安装挠度会抵消使用挠度。在铺装及压实成拱的填充材料的过程中细心的操作可以控制安装挠度。 管材在埋地 12 年后一般可以达到一个较稳定的挠度可以采取如下方法计算 qXwwXXX管道总挠度 垂直荷载作用下的挠度  关于回弹抗力的分布模式与分布范围。美 XXq回弹抗力作用下的挠度 国斯潘格勒教授 经过多次研究提出回弹抗力的分布为二次抛物线作用范围β =100º较为切合实际斯潘格勒推荐的回弹抗力计算简图见图6.1 图 6.1 19 由结构力学弹性中心法求得垂直荷载管道产生的径向变形 rEIKXcaw42 式中aK 是弧形土基包角有关的基床系数。见下表 6.1。 表 6.1 基床系数aK 基础支撑半角α 0° 15° 22.5° 30°北京钢丝网骨架复合管 45° 60° 90° aK 0.110 0.108 0.105 0.102 0.096 0.090 0.083 回弹抗力管道产生的径向变形 EIrqXcq4061. 020.061 是当抗力作用范围β =100º并设抗力分布为二次抛物线时的系数。 0r4061 又由于北京钢丝网骨架复合管2XEqc EIrXEEIqrXcq30. 0061. 02 EIrXEXXcw30061. 0 EIrEEIrKEIrEXXccacw30430061. 012061. 01 crG2 303061. 0ccarEEI在实际应用中还应乘以回填土变形滞后系数λ 且公式常以管径变形率表示。一般在变形验算中规定塑料管道直径变形率不得大于 5%故变形验算条件为 3Dr1000Ka基床系数见表 rc管道平均半径cm  GrKXX %5061K. 030EGrEIGrKXcca 或 %5061. 0%33ccarEEIDX 20 E-管材的弹性模量 I-管壁横断面上单位长度的惯性矩cm4/cm   δ -管壁厚度cm  G-管道所承受的外部总荷载N/cm G=2ω r λ -土壤沉降滞后系数 1.5 E0回填土的变形模量N/cm2  Δ X-管径变形cm 。 公式中的 EI 为环刚度当圆环受到集中荷载时圆环的变形为EIprc3149. 0此式可写为 3149149. 0cSrEIpP 或 3. 0cSrKPEI  0061. 0149. 0EPGXSa S P -管环刚度KN/m2 。 6.2.2.2.3 管道填充北京钢丝网骨架复合管材料 填充材料是围绕在管道周围的材料这种材料可以通过外运或者是从沟中挖出的材料。填